Промышленный лизинг Промышленный лизинг  Методички 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64

при л = 5600 об/мин = 0.085 • 8,5 = 1,6184 МПа;

при п = 6000 об/мин р„ = 0,0828 • 8,5* = 1,5765 МПа.

Температура в конце сжатия

При. л = 1000 об/мин Г, = 341 • 8,5-°- = 753 К;

при л = 3200 об/мин = 338 • 8,5- = 756 К;

при л = 5600 об/мин Г„ = 337 • 8,5"" =755 К;

при л = 6000 об/мин = 337 • 8,5= 755 К.

Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия: а) свежей смеси (воздуха)

(/«c)J = 20,6 +2,638. 10-«/„

где 4 = Т,-273°С;

• л = 1000; 3200; 5600; 6000 об/мин; <„= 480; 483; 482; 482 "С;"

(/пс) = 21,866; 21,874; 21,872; 21,872 кДж/(кмоль.град); б) остаточных газов

(mc"j,)j -определяется методом экстраполяции по табл. 7:

при л = 1000 об/мин, а = 0,86 И <<, = 480°С

(/nc;)J" = 23,303 + (23,450 - 23,303)0,01/0,05 =

= 23,332 кДж/(кмоль-град),

где 23,303 и 23,450 - значения теплоемкости продуктов сгорания при 400°С соответственно при а = 0,85 и а = 0,9, взятые по табл. 7;

{mcy)t = 23,707 + (23,867 - 23,707) 0,01/0,05 =

= 23,739 кДж/(кмоль-град),

где 23,707 и 23,867 - значения теплоемкости продуктов сгорания при 500°С соответственно при а = 0,85 и а = 0,9, взятые по табл. 7. Теплоемкость продуктов сгорания при == 480 °С

{mcy)\l = 23,332 + (23,739 - 23,332) 80/100 = = 23,658 кДж/(кмоль-град); 82 )

при л = 3200 об/мин, а = 0,96 и = 483 "С определение {mc\jt\ производится аналогично методом экстраполяции с использованием данных табл. 7.

(mc;)*<» = 23,586 + (23,712 - 23,586)0,01/0,05 =

= 23,611 кДжДкмоль • град); (тс;)«» = 24,014 + (24,150 - 24,014)0,01/0,05 =

= 24,041кДж/(кмоль.град); (/nc;)j = 23.611 + (24,041 -23,611)83/100 = = 23,968 кДж/(кмоль. град); при л = 5600 и 6000 об/мин, а = 0,96 и i(„ = 482 °С

{mcil = 23,611 + (24,041 - 23,611) 82/100 = = 23,964 кДж/(кмоль.град);

в) рабочей смеси При л = 1000 об/мин

•[21,866 + 0,0516 - 23,6581 =

о 1+0,0516

= 21,954 кДж/(кмоль-град);

при л = 3200 об/мин {гпс[)

1 + 0,0461

X 23,968] = 21,966 кДж/(кмоль.град);

при л = ,5600 об/мин (тс) = -

[21,874 + 0,0461 X

[21,872 + 0,0495 х

» 1 + 0,0495 X 23,964] = 21,971 кДж/(кмоль • град);

при п = 6000 об/мин {mcyj = --J [21,872 + 0,0509 х X 23,964] = 21,973 кДж/(кмоль.град).

Процесс сгорания. Коэффициент молекулярного изменения горючей = M2IM1 и рабочей смеси р, =(;!,(,+ yVi + 1г)-

При л = 1000 об/мин Но = 0,4952/0,4525 = 1,0944; р, = (1,0944 + + 0,0516)/(1 + 0,0516) = 1,0898;

при л =3200 об/мин =0,5360/0,5041 = 1,0633; и =(1,0633+ + 0,04б1>/(1 + 0,0461) = 1,0605;



при л =5600 об/мин Но =0,5360/0,5041 = 1,0633; ц = = (1.0633 + 0,0495)/(1 + 0,0495) = 1.0603;

при п =6000 об/мин (го =0,5360/0,5041 1,0633; ц = (1,0633+ + 0,0509)/(1 + 0,0509) = 1,0602.

Количество теплоты, потерянное вследствие химической неполноты сгорания топлива:

ДЯ„ = 119950(1-а) Z.O. При л= ЮООоб/мин ДЯ„= 119 950 (1 -0,86)0,516 = 8665 кДж/кг;

при л = 3200, 5600 и 6000 об/мин АН и = 119 950(1 - 0,96) X X 0,516 = 2476 кДж/кг.

Теплота сгорания рабочей смеси

Яраб.см = („ - AWJ/[/Wi (1 + Y.)]-

При л = ЮООоб/мин Яраб.см=(43930 - 8665)/[0,4525(1+0,0516)1 = = 74110 кДж/кмоль раб. см;

при л=3200 об/мин Яраб.см=(43930 - 2476)/10,5041 (1+0,0461)1 = = 78 610 кДде/кмоль раб. см;

при л = 5600 об/мин Яраб.см = (43 930 - 2476)/l0,5,041 (1 + + 0,0495)1 = 78 355 1сДж/кмоль раб. см;

при л = 6000 об/мин Яраб.см = (43930 - 2476)/l0,5041 (1 + + 0.0509)1=78251 кДж/кмоль раб. см.

Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания

+ Мп,о(тс п.о К + ("v н. К+ f ("v u.i При л = 1000 об/мин (/пс;) = (1/0,4952) [0,0512 (39,123 + + 0.003349Г,) + 0,02 (22,49 + 0,00143,) + 0,0625 • (26,67 + + 0.004438,) + 0,01 (19,678 + 0,001758/,) + 0,3515 (21,951 + + 0.001457<,)1 = 24.298 + 0.002033<, кДж/(кмоль • град);

при л = 3200. 5600 и 6000 об/мин {тСу) = (1/0,536) [0,0655 х X (39,123 + 0,003349<,) + 0.0057(22.49 + 0,00143,) + 0,0696(26,67 + + 0.004438,) + 0,0029 х (19,678 + 0,001758,) + 0,3923(21,951 + + 0,601457<,)1 = 24,656 + 0,002077, кДж/(кмоль-град). 84

V ,

лл/""/" коэффициента использования теплоты g, при л = 5600 и 6000 об/мин в результате значительного догорания топлива в процессе расширения снижается, а при л = 1000об/мин интенсивно уменьшается в связи с увеличением потерь тепла через стенки цилиндра и неплотности между поршнем и цилиндром. Поэтому при изменении скоростного режима ориентировочно принимается (рис. 37) в пределах, которые имеют место у работающих карбюраторных двигателей:

л = 1000; 3200; 5600; 6000 об/мин; g, = 0,82; 0,92; 0,91; 0.89. Температура в конце видимого процесса сгорания

.Яраб.см + (тсу t, = (mc;)!

При л = ЮООоб/мин 0,82 • 74110 + 21,954 . 480 = 1,0898(24,298+ + 0,002033д t. или 0,002216/ + 26,480/, - 71 308 = О, откуда

tz = (- 26,480 + v 26,48 + 4 • 0,002216 • 71 308 )/(2 • 0,002216) =

= 2264°С;

= + 273 = 2264 + 273 = 2537 К;

при л = 3200 об/мин 0,92.78 610 + 21,966 • 483 = 1,0605 х X (24,656 + 0,002077/,) или 0,002203/ + 26,148/, - 82 931 = О, откуда

/, = (- 26,148 + /26,148* + 4 • 0,002203 • 82931 )/(2 . 0,002203) =

= 2602 "С;

Г, = /, + 273 = 2602 + 273 2875 К;

при л = 5600 об/мин 0,91 • 78355 + 21,971 . 482 = 1,0603 х X (24,656 + 0,002077/,) /„ или 0,002202 + 26,143/, - 81 893 = О, откуда

/, = (- 26,143 + /26,143* + 4 . 0,002202 . 81 893)/(2 • 0.002202) =

= 2575 "С;

Г, = /, + 273 = 2575 + 273 = 2848 К:

при л = 6000 об/мин 0,89-78 251 +21,973 • 482 = 1,0602 X X (24,656 + 0,002077/,)/,, или 0,002202/ + 26,140(, -80234 = О, откуда

и = (- 26,140 + /26,14» + 4 . 0,002202 . 80234 )/(2 . 0.002202) =

= 2530 "С; Т, = /, + 273 = 2530 + 273 = 2803 К.



Максимальное давление сгорания теоретическое.

PzPoV-TjTc-

р, = 1,8666 . 1,0898 . 2537/753

р, = 1,8072 . 1,0605 . 2875/756 = р, = 1,6184 • 1,0603 . 2848/755 = р, = 1,5765 . 1,0602 • 2803/755 =

При п = 1000 об/мин = 6,8537 МПа;

при л = 3200 об/мин = 7.2884 МПа;

при л = 5600 об/мин = 6,4730 МПа;

при л = 6000 об/мин = 6,2052 МПа.

Максимальное давление сгорания действительное

7),„ = 0,85р,;

л = 1000; 3200; 5600; 6000 об/мин;

рд = 5,8256; 6,1951; 5,5021; 5,2744 МПа.

Степень повышения давления

> = PjPe-,

- л= 1000; 3200; 5600; 6000 об/мин;

X = 3,672; 4,033; 4,000; 3,936.

Процессы расширения и выпуска. Средний показатель адиабаты расширения определяется по номограмме (см. рис. 29) при заданном е = 8,5 для соответствующих значений а и Г, а средний показатель политропы расширения Лг оценивается по величине среднего показателя адиабаты:

л = 1000 а = 0,86 Т, = 2537 1.2605 1.260;

5600; 6000 об/мин;

0,96; 0,96;

2848; 2803 К;

1,2518; 1,2522;

1,251; 1,252.

3600 0,96 2875 1,2515 1,251;

Давление и температура в конце процесса расширения

, Р, = рХ"- и т, = тХ-:

При л = 1000 об/мин

р 6,8537/8,5 = 0,4622 МПа и = 2537/8,5= 1455 К;

при Л = 3200 об/мин

р, = 7,2884/8.5= 0,5013 МПа и Г» = 2875/8,5•-= 1680 К;

при л = 5600 об/мин

= 6,4730/8,5-" =0,4452 МПа и Г, = 2848/8,5•- = 1665 К; при л = 6000 об/мин р, = 6,2052/8,5= 0,4259 МПа и Г» = 2803/8,5•- = 1634 К. Проверка ранее принятой температуры остаточных газов;

При л = 1000 об/мин

/ PblPr

1455

/0,4622/0,104 при л = 3200 об/мин

= 885 К; А = 100 (885 - 900)/900 = - 1,7%-

1680

= 1008 К;

/0,5013/0,1082

А = 100(1008- 1000)/1000 = + 0,8%; при л = 5600 об/мин

1665

= 1070 К; А =100(1070- 1060)/1060 = -f0,9%;

/0,4452/0,118 при л = 6000 об/мин

Г, = 1634/0,4259/0,1201 = 1072 К;

А = 100(1072 - 1070)/1070 = + 0,2%, где А - погрешность расчета.

На всех скоростных режимах температура остаточных газов принята в начале расчета достаточно удачно, так как ошибка не превышает 1,7%.

Индикаторные параметры рйбочего цикла. Теоретическое среднее индикаторное давление

X /. г \ г / I \

Рс е - 1

«2 - 1

При л = 1000 об/мин

Pi =

1,8666 Г 3,672 / 8,5-1 1,26-1

«1-1

я,-1

„1.26-1

.= 1,1317 МПа;

1,370-1

1,37-1

при л = 3200 об/мин

1,8072

Pi =

1,376-1

,5-1

4,033 / 1,251 - 1

1.251-1

1,376-1

= 1,2546 МПа;



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64